Анализ дефектов оребрения холоднокатаной полосы из чистого титана

В настоящее время производство чистыхтитановая стременаи лист в основном прокатывается на шестивалковых, десятивалковых и других многовалковых станах, таких как двадцативалковые. В титановых полосах и листах технология производства является самой передовой в Японии с использованием двадцативалкового стана для прокатки, толщиной 0.3 ~ 3 мм, высокой эффективностью производства, точностью размеров, формой листа, качеством поверхности очень хорошим. Однако в реальном производственном процессе, особенно в процессе производства больших рулонов тяжелой широкой тонкой полосы, все еще существуют проблемы с качеством, такие как ребристость, волнообразная форма. Среди них ребристость является наиболее серьезной, поскольку качество продукта, а также преимущества предприятия оказали негативное влияние, необходимо срочно решить проблемы с качеством продукции.

Холоднокатаная титановая полоса в рулонах свернута в рулон, на поверхности полосы имеются локальные выпуклости, называемые ребристостью. Для тонкой полосы из чистого титана ребристость в основном возникает по толщине.<0.8mm below specifications, the performance form is mostly single rib. The direct consequence of ribbing is to make the strip produce additional wave shape, so that the plate shape and surface quality is affected, resulting in product downgrading, and in serious cases, even to shear, split coil processing. Not only reduces the quality of the product, but also causes the waste of raw materials and reduces the production efficiency.

Испытание на прокатку показало, что при одинаковых характеристиках различных партий горячекатаных рулонов после холодной прокатки количество ребер и вероятность ребристости различаются, что указывает на то, что сами горячекатаные сырьевые материалы оказывают большее влияние на ребристость холодной прокатки. В поступающем горячекатаном материале обычно имеются потертости, серповидные изгибы, трещины и другие дефекты, которые оказывают определенное влияние на образование различных дефектов, возникающих в последующем процессе холодной прокатки. Локальная высокая точка горячекатаного материала на воздействие холоднокатаной полосы, хотя и ограничена только высокой точкой и небольшим диапазоном поблизости, но для очень тонкой полосы достаточно, чтобы вызвать местную выпуклость полосы «ребро» или даже образование локальная форма волны и выпуклость переплетаются серьезными дефектами качества.

При одном и том же натяжении другой кривой пластины и различном натяжении одной и той же кривой пластины и других случаях испытательной прокатки было обнаружено, что при одном и том же натяжении разные настройки кривой пластины, когда кривая пластины соответствует настройкам полосы из нержавеющей стали, вероятность образования ребер высокая, настройки кривой пластины будут скорректированы после пробной прокатки, вероятность оребрения и количество оребрения значительно снизились. При одной и той же кривой формы листа с различными настройками натяжения вероятность оребрения выше при прокатке с большим натяжением, чем при прокатке с малым натяжением, но разница между вероятностью оребрения и величиной оребрения между прокаткой с большим и малым натяжением незначительна, поэтому мы знаем, что традиционная прокатка полосы из нержавеющей стали с большим натяжением не применима к прокатке полосы из чистого титана. Благодаря анализу приведенных выше результатов испытательной прокатки сухожилия этой окружной выпуклости представляют собой контроль формы пластины, контроль натяжения и другие факторы, действующие вместе, с механической точки зрения, сухожилия являются результатом действия осевых сил. .

Хотя скорость холодной прокатки титановой полосы очень низкая, но если значение омыления смазки и другие характеристики не являются хорошими или засорение сопла, это приведет к неравномерному смазыванию и неравномерному распределению напряжения в зоне деформации, создавая осевое усилие. В зоне деформации качения, смещении нейтральной поверхности и осевой силе эта сила может быть небольшой, но для доски в центре затяжки имеет определенное влияние. И процесс деформации прокатки, локальная высшая точка или локальная твердость приведут к неравномерному распределению напряжения в зоне деформации и создадут осевое усилие отрыва.

Вибрация оборудования и взаимодействие неравномерного натяжения будут создавать осевое усилие разделения, намотка центра с небольшим смещением, неравномерная толщина и отклонение пор между слоем и слоем, и поэтому эффект наложения будет создавать осевое усилие разделения.

На основе полевых испытаний и теоретического анализа создана математическая модель критического состояния пусковой арматуры в соответствии с характеристиками реального производства. Критическое напряжение потери устойчивости пропорционально четвертой степени толщины полосы и обратно пропорционально квадрату ширины. При этом на осевое напряжение больше всего влияют три фактора: лобовое натяжение, коэффициент трения и отношение ширины к толщине. При условии постоянного отношения ширины к толщине возникновение дефектов оребрения можно эффективно предотвратить путем соответствующего уменьшения переднего натяжения, замены смазки для прокатки или покрытия конца намотки бумагой для увеличения трения.

Контактный адрес электронной почты для закупок:sales@xuboti.com